現澆砼施工方法在目前的橋梁施工中應用較普遍，支架布設設計的好壞直接關系到砼澆筑過程的安全及澆筑成型后的箱梁質量和線型能否符合設計要求。因此，支架的布設及驗算極為重要。

　　申嘉湖高速公路H5標K78+960.433分離立交橋，全長466.6m，跨徑組合為7×25+(25+2×30+25)+7×25 m.橋梁橫斷面為凈17 m，共三聯。上部構造為單箱三室等高度截面鋼筋砼連續箱梁，第一、三聯箱梁高1.40 m，第二聯梁高1.60m，底部寬11.4 m.全橋砼圬工量為5005.5m3，鋼筋用量為1453882Kg，鋼絞線用量為213662 kg.箱梁施工時，支架體系采用WDJ碗扣式多功能鋼支架。

　　1. 支架布置和構件尺寸

　　1.1 支架間距

　　本橋支架第一、三聯順橋向布置間距為1.2m，橫橋向間距為1.0m，支點附近橫隔梁處間距加密順橋向布置間距為0.6m，橫橋向間距為0.5m;第二聯順橋向布置間距為1.0m，橫橋向間距為1.0m，支點附近間距加密順橋向布置間距為0.5m，橫橋向間距為0.4m.支架安裝順序：地基處理→測量放樣→安裝底托調平→安裝底層門架→安裝縱橫水平鋼管→安裝上層門架→安裝調節桿→安裝頂托調平→安裝剪刀撐及斜撐。

　　1.2 傳力系統

　　支架頂部設2層方木將模板荷載傳至支架。第一層順橋向布置，截面為12cm×15cm，中心間距為30 cm，跨距90 cm，置于第二層方木上;第二層橫橋向布置，截面為10cm×10cm ，間距90 cm，跨距60 cm，置于碗扣式支架頂托上。

　　1.3 穩定性

　　為保證支架的穩定性，以縱橋向每隔3.6 m間距橫向布置剪刀撐，同時順橋向連續布置6道剪刀撐。剪刀撐用6 m長φ48普通鋼管連續布置，與地平面成45度，角度偏差小于15度，每一處與碗扣支架連接處必須用扣件緊固，剪刀撐必須上至底模板，下至地面，在地面處設置墊木。

　　1.4 支架規格

　　支架立桿底部采用可調底座(0~600 m m)，支架立桿頂部采用可調托撐(0~600 m m)

　　普通立桿規格為2 400mm、1 800mm兩種，橫桿規格為600mm、900mm兩種。

　　2. 荷載及驗算

　　計算中采用鋼筋砼荷載為全橋數量，集中在梁體下11.4m范圍，數值較大，實際平均鋼筋及砼荷載為19.5KN/┫.橫隔梁及腹板、肋板處鋼筋及砼荷載最大，為36.4 KN/┫.各項荷載相加，按荷載集中受力，根據立桿布置方法和間距，腹板及肋板處最大單桿荷載為19.2 KN.計算中不單獨計算橫隔梁、腹板及肋板處荷載。

　　2.1 荷載

　　荷載類型：①箱梁砼荷載為21.2 KN/┫;②鋼筋荷載為3.4 KN/┫;③施工人員及設備荷載為1.0 KN/┫;④內外模板荷載為0.75KN/┫;⑤傳力層方木荷載為0.4 KN/┫;⑥支架自重為2.9 KN/┫;⑦其它荷載為1.4 KN/┫.

　　2.2 膠合板強度及撓度驗算

　　1) 膠合板采用優質覆膜竹膠板(122*244*1.8cm)，膠合板最低靜彎曲強度fm為25 KN/m┫;彈性模量E為3 500 N/m┫;荷載為(①+②+③+④+⑦)×1.5=41.6KN/┫(安全系數為1.5);所選膠合板厚度h為18mm，板底間距l為200mm，以1mm寬度(b)按兩跨連續梁驗算;線荷載q為0.0416N/mm.

　　2) 膠合板截面的抵抗矩W=bh2/6=54mm3;彎矩M =0.125ql2=208N.mm;抗彎承載能力為M/W=3.9N/m┫ <25N/m┫.

　　3) 截面慣性矩I=bh3/12=486mm4;撓度f=0.52ql4/(100EI)=0.20mm<0.5mm.

　　2.3 膠合板底方木抗彎強度及撓度驗算

　　1) 松木最低抗彎強度值fm為13N/m┫;彈性模量E=9 000 N/m┫;方木截面為100mm×100mm;荷載為(①+②+③+④+⑤+⑦)×1.5 =42.2KN/┫(安全系數為1.5);方木間距為300mm，跨距l為900mm，按兩跨連續梁驗算;單根方木線荷載q為12.7N/mm.

　　2) 方木截面抵抗矩W =bh2/ 6=166666.7mm3;彎矩 M =0.125 ql 2=1285875N.mm;抗彎承載能力為M/W =7.7 N/m┫<13N/m┫.

　　3) 截面慣性矩I=bh3/12=8333333.3mm4;撓度f =0.52ql4/(100EI)=0.81mm<2.3mm.

　　2.4 支架頂托上方木抗彎強度及撓度驗算

　　1) 松木最低抗彎強度值fm為13N/mm;彈性模量E為9000N/mm;方木截面為100mm×100mm，間距為900mm，跨距l為600mm;荷載為(①+②+③+④+⑤+⑦)×1.5 =42.2KN/┫(安全系數為1.5);線荷載q為38.0N/mm，按兩跨連續梁計算

　　2) 方木截面抵抗矩W =bh2/ 6=166666.7mm3;彎矩M =0.125 ql 2=1710000N.mm;抗彎承截能力M/W =10.3 N/m┫<13N/m┫.

　　3) 截面慣性矩I=bh3/12=8333333.3mm4;撓度f =0.52ql4/(100EI)=0.34mm<1.5mm.

　　2.5 支架強度及穩定性驗算

　　各項荷載相加×1.5=46.58 KN/┫(安全系數為1.5)支架間距為0.6m×0.9m.單根立桿受力N為25153N.

　　2.5.1 單根立桿強度驗算

　　鋼管抗壓及抗彎強度f為140Mpa，壁厚3.5mm，直徑48mm，截面積4.89c┫;抗壓承載能力σ=N/S=51.4<140Mpa.

　　2.5.2 支架穩定性驗算

　　主要驗算支架橫橋向穩定性(按雙排架計算、步距1.2m驗算)

　　1) 荷載對立桿底部產生的彎矩：

　　M=qdh2/2+6qs/15=1.2×1000×0.048×62/2+6×1.2×1000×1.3/15=1660.8 N.m

　　式中：q為風荷載，本地區最大取1.2 KN/m┫;d為立桿直徑，d=48mm;h為立桿高度，h=6.0m;s為梁體側面單排桿寬度范圍內面積，s=1.3┫.

　　2) 穩定性按下式驗算：

　　N/(ΦA)+M/(BA)=25153/(0.195×1810)+1660.8/(0.6×1810)=73

　　式中：Φ為穩定系數，取0.195(步距為1.2);A為立桿毛截面積，A=1810 m┫;B為立桿橫橋向間距，B=0.6m;KA為與截面有關的調整系數，取0.85;KH為與高度有關的調整系數，取0.94.

　　3. 結論

　　該分離立交橋現澆箱梁橋施工是對支架搭設、材料選用的嚴格控制以及支架搭設完成后對預壓材料及荷載的嚴格把關，施工中通過支架沉降觀測點的跟蹤觀測，支架的非彈性變形量均小于3mm，箱梁底板混凝土外表平整度小于5mm，表面輪廓清晰、線條順直，混凝土實體未出現任何裂縫。

　　實踐證明，本橋支架布設方案是切實可行的，現澆連續箱梁做到了內實外潔、平整、美觀取得了較好的經濟效益和社會效益。

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