2. 荷載及驗算

　　計算中采用鋼筋砼荷載為全橋數量，集中在梁體下11.4m范圍，數值較大，實際平均鋼筋及砼荷載為19.5KN/┫.橫隔梁及腹板、肋板處鋼筋及砼荷載最大，為36.4 KN/┫.各項荷載相加，按荷載集中受力，根據立桿布置方法和間距，腹板及肋板處最大單桿荷載為19.2 KN.計算中不單獨計算橫隔梁、腹板及肋板處荷載。

　　2.1 荷載

　　荷載類型：①箱梁砼荷載為21.2 KN/┫;②鋼筋荷載為3.4 KN/┫;③施工人員及設備荷載為1.0 KN/┫;④內外模板荷載為0.75KN/┫;⑤傳力層方木荷載為0.4 KN/┫;⑥支架自重為2.9 KN/┫;⑦其它荷載為1.4 KN/┫.

　　2.2 膠合板強度及撓度驗算

　　1) 膠合板采用優質覆膜竹膠板(122*244*1.8cm)，膠合板最低靜彎曲強度fm為25 KN/m┫;彈性模量E為3 500 N/m┫;荷載為(①+②+③+④+⑦)×1.5=41.6KN/┫(安全系數為1.5);所選膠合板厚度h為18mm，板底間距l為200mm，以1mm寬度(b)按兩跨連續梁驗算;線荷載q為0.0416N/mm.

　　2) 膠合板截面的抵抗矩W=bh2/6=54mm3;彎矩M =0.125ql2=208N.mm;抗彎承載能力為M/W=3.9N/m┫ <25N/m┫.

　　3) 截面慣性矩I=bh3/12=486mm4;撓度f=0.52ql4/(100EI)=0.20mm<0.5mm.

　　2.3 膠合板底方木抗彎強度及撓度驗算

　　1) 松木最低抗彎強度值fm為13N/m┫;彈性模量E=9 000 N/m┫;方木截面為100mm×100mm;荷載為(①+②+③+④+⑤+⑦)×1.5 =42.2KN/┫(安全系數為1.5);方木間距為300mm，跨距l為900mm，按兩跨連續梁驗算;單根方木線荷載q為12.7N/mm.

　　2) 方木截面抵抗矩W =bh2/ 6=166666.7mm3;彎矩 M =0.125 ql 2=1285875N.mm;抗彎承載能力為M/W =7.7 N/m┫<13N/m┫.

　　3) 截面慣性矩I=bh3/12=8333333.3mm4;撓度f =0.52ql4/(100EI)=0.81mm<2.3mm.

　　2.4 支架頂托上方木抗彎強度及撓度驗算

　　1) 松木最低抗彎強度值fm為13N/mm;彈性模量E為9000N/mm;方木截面為100mm×100mm，間距為900mm，跨距l為600mm;荷載為(①+②+③+④+⑤+⑦)×1.5 =42.2KN/┫(安全系數為1.5);線荷載q為38.0N/mm，按兩跨連續梁計算

　　2) 方木截面抵抗矩W =bh2/ 6=166666.7mm3;彎矩M =0.125 ql 2=1710000N.mm;抗彎承截能力M/W =10.3 N/m┫<13N/m┫.

　　3) 截面慣性矩I=bh3/12=8333333.3mm4;撓度f =0.52ql4/(100EI)=0.34mm<1.5mm.

　　2.5 支架強度及穩定性驗算

　　各項荷載相加×1.5=46.58 KN/┫(安全系數為1.5)支架間距為0.6m×0.9m.單根立桿受力N為25153N.

　　2.5.1 單根立桿強度驗算

　　鋼管抗壓及抗彎強度f為140Mpa，壁厚3.5mm，直徑48mm，截面積4.89c┫;抗壓承載能力σ=N/S=51.4<140Mpa.

　　2.5.2 支架穩定性驗算

　　主要驗算支架橫橋向穩定性(按雙排架計算、步距1.2m驗算)

　　1) 荷載對立桿底部產生的彎矩：

　　M=qdh2/2+6qs/15=1.2×1000×0.048×62/2+6×1.2×1000×1.3/15=1660.8 N.m

　　式中：q為風荷載，本地區最大取1.2 KN/m┫;d為立桿直徑，d=48mm;h為立桿高度，h=6.0m;s為梁體側面單排桿寬度范圍內面積，s=1.3┫.

　　2) 穩定性按下式驗算：

　　N/(ΦA)+M/(BA)=25153/(0.195×1810)+1660.8/(0.6×1810)=73

　　式中：Φ為穩定系數，取0.195(步距為1.2);A為立桿毛截面積，A=1810 m┫;B為立桿橫橋向間距，B=0.6m;KA為與截面有關的調整系數，取0.85;KH為與高度有關的調整系數，取0.94.

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